白鋒廣東火電工程總公司內(nèi)容：本文介紹了小型汽輪機(jī)潤(rùn)滑油壓波動(dòng)造成跳機(jī)的原因分析和處理辦法，并達(dá)到了穩(wěn)定汽輪機(jī)油壓的目的，增強(qiáng)了汽輪機(jī)的安全運(yùn)行能力。

　　概要汽輪機(jī)型號(hào)：EHNK63/90/120型雙抽凝汽式汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力：12.5MPa進(jìn)汽溫度：520°C進(jìn)汽流量：328t/h一級(jí)抽汽壓力：4.3MPa一級(jí)抽汽溫度：392C二級(jí)抽汽壓力：1.7MPa二級(jí)抽汽溫度：294C排汽壓力：0.007MPa排汽溫度：39C排汽流量：49.6t/h額定功率：40MW1.2輔助設(shè)備規(guī)范1.2.1主油箱規(guī)范工作容積：12.5M3實(shí)際容積：17.1M31.2.2主油泵規(guī)范驅(qū)動(dòng)方式：由汽輪機(jī)主軸驅(qū)動(dòng)額定工況耗功：80kW1.2.3交流油泵規(guī)范出口壓力：1.0MPa流量：180m3/h驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率：75kW1.2.4直流油泵規(guī)范出口壓力：0.3MPa流量：30m3/h驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率：5.5kW1.2.5冷油器規(guī)范容量：100%（立式）冷卻面積（單只）：110m2冷卻水量：250t/h進(jìn)水壓力/溫度：0.3MPa/33C1.2.6正常工況供油參數(shù)：潤(rùn)滑油油量：42m3/h潤(rùn)滑油油壓：0.25MPa潤(rùn)滑油溫：4348C調(diào)節(jié)油量：30m3/h調(diào)節(jié)油壓：。85MPa調(diào)節(jié)油溫：4360C1.2.7事故狀態(tài)下供油參數(shù)：潤(rùn)滑油油量：30m3/h潤(rùn)滑油油壓：0.3MPa潤(rùn)滑油溫：4360C1.3潤(rùn)滑油系統(tǒng)介紹汽輪機(jī)組潤(rùn)滑油系統(tǒng)配備一臺(tái)交流輔助油泵，一臺(tái)直流事故油泵及由汽輪機(jī)主軸驅(qū)動(dòng)的主油泵，正常運(yùn)行由主油泵提供調(diào)節(jié)油及主機(jī)各軸承潤(rùn)滑用油，在主汽輪機(jī)啟動(dòng)和停機(jī)過(guò)程中，轉(zhuǎn)速未達(dá)到額定轉(zhuǎn)速時(shí)由交流輔助油泵提供調(diào)節(jié)油及潤(rùn)滑油，直流事故油泵在潤(rùn)滑油壓不足而交流輔助油泵無(wú)法起動(dòng)時(shí)提供一定壓力的潤(rùn)滑油。冷油器由二臺(tái)臥式雙聯(lián)冷油器組成，一用一備，以維持機(jī)組正常運(yùn)行油溫小于48C.油箱排煙風(fēng)機(jī)裝置由除霧器，蝶閥，二臺(tái)排煙風(fēng)機(jī)，油霧分離器及排氣罐等組成，以維持潤(rùn)滑油箱微負(fù)壓。汽輪機(jī)頂軸油系統(tǒng)設(shè)計(jì)一臺(tái)頂軸油泵，在把大軸頂起一定高度以減少盤車時(shí)的啟動(dòng)力矩。在主機(jī)后軸承箱設(shè)置有液壓盤車裝置一套，由一臺(tái)電動(dòng)油泵提供液壓油，油源為主機(jī)潤(rùn)滑油，沖轉(zhuǎn)前一段時(shí)間及停車后投入連續(xù)盤車可防止大軸彎曲。

　　1.4.1潤(rùn)滑油系統(tǒng)和調(diào)速油系統(tǒng)用的是同一種油，由一個(gè)油泵提供，潤(rùn)滑油是高壓油通過(guò)減壓后提供的，調(diào)速油直接取自高壓油。

　　1.4.2按油動(dòng)機(jī)個(gè)數(shù)來(lái)分，機(jī)組有五個(gè)調(diào)節(jié)汽門，一個(gè)為主機(jī)進(jìn)汽調(diào)門，四個(gè)抽汽調(diào)門。如果當(dāng)這些調(diào)門一起動(dòng)作，管路的容量設(shè)計(jì)又不合理的話，就比較有可能會(huì)互相影響，造成系統(tǒng)的不穩(wěn)定。

　　潤(rùn)滑油壓力波動(dòng)造成跳機(jī)的問(wèn)題網(wǎng)。帶負(fù)荷后，油壓波動(dòng)大導(dǎo)致跳機(jī)，又重新沖了兩次，同樣原因跳機(jī)。最后一次還出現(xiàn)了振動(dòng)過(guò)大造成跳機(jī)。

　　2.1.2通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)開(kāi)機(jī)盤上的潤(rùn)滑油的壓力表觀察到，油壓表指針擺動(dòng)很大時(shí)，汽機(jī)跳閘。

　　造成跳機(jī)現(xiàn)象可能存在多種原因：2.2.1由于潤(rùn)滑油系統(tǒng)和調(diào)速油系統(tǒng)相關(guān)，而當(dāng)時(shí)高、中壓抽汽閥門有突然快速打開(kāi)的現(xiàn)象，懷疑調(diào)速系統(tǒng)影響了潤(rùn)滑油壓低。

　　2.2.2危急遮斷滑閥的壓力節(jié)流孔偏小，導(dǎo)致油壓形成的力略大于彈簧所形成的力，滑閥處于邊界狀態(tài)，在油壓波動(dòng)的時(shí)候，造成跳機(jī)。

　　2.2.3汽機(jī)注油器底閥太重，吸油壓差的力不足以讓它很穩(wěn)定的托起，當(dāng)有油壓內(nèi)擾時(shí)，底閥上下波動(dòng)造成主油泵瞬間吸油不足，進(jìn)而造成系統(tǒng)油壓波動(dòng)。油壓波動(dòng)最低值小于低油壓保護(hù)跳機(jī)值，導(dǎo)致潤(rùn)滑油壓低保護(hù)動(dòng)作，跳機(jī)。

　　問(wèn)題的處理方法及效果3.1處理方法3.1.1考慮到調(diào)速系統(tǒng)上閥門的大幅度動(dòng)作對(duì)潤(rùn)滑油壓力的影響，停機(jī)后靜態(tài)進(jìn)行了模擬跳機(jī)時(shí)的試驗(yàn)，結(jié)果如下：先將高壓調(diào)速汽門開(kāi)度置為41%，高壓抽汽調(diào)門15%，中壓抽汽調(diào)門56%；然后將高壓抽汽調(diào)門直接開(kāi)至35%，無(wú)跳機(jī)；再直接開(kāi)至50%，無(wú)跳機(jī)；把中壓抽汽調(diào)門直接開(kāi)至85%，無(wú)跳機(jī)；把高、中壓抽汽調(diào)門全開(kāi)快速調(diào)整高壓調(diào)速汽門，也未發(fā)生跳機(jī)；整個(gè)過(guò)程中速關(guān)油壓最大波動(dòng)只從61MPa，降至0.59MPa，潤(rùn)滑油壓保持為可以得出結(jié)論這種閥門操作對(duì)油壓的影響不是很大，第一種造成跳機(jī)的可能不存在。

　　3.1.2將危急遮斷滑閥進(jìn)油節(jié)流孔稍微擴(kuò)大以增加對(duì)壓縮彈簧的力。

　　輕，讓底閥在吸油壓差作用下，穩(wěn)定保持在H程技術(shù)轍控制指標(biāo)包括路基頂面容許豎向壓應(yīng)變3.1瀝青層容許永久變形（厚度減薄量）上世紀(jì)70年代，殼牌石油公司提出用瀝青層“厚度減薄量”來(lái)限制瀝青路面永久變形的設(shè)計(jì)法，該法假定混合料的任何變形都是礦料顆粒間滑移變形的結(jié)果，路面車轍是瀝青勁度粘性部分的函數(shù)，這種方法考慮了瀝青的粘性勁度，瀝青混合料的勁度由瀝青勁度及混合料中各種材料的體積比例求出，該方法雖然考慮了材料性能，但未給出材料指標(biāo)和標(biāo)準(zhǔn)。

　　3.2路面容許車轍深度世界各國(guó)對(duì)路面材料進(jìn)行了的單軸、三軸、剪切、重復(fù)荷載試驗(yàn)，獲得了大量瀝青混合料性能參數(shù)，用于瀝青路面抗車轍設(shè)計(jì)和車轍深度預(yù)估，由此，瀝青路面容許車轍深度成為主要的車轍控制指標(biāo)。

　　綜上所述，路面車轍問(wèn)題必須引起重視：瀝青路面車轍形成主要由于瀝青混合料高溫塑性流變、土基塑性變形、瀝青面層磨耗以及瀝青層進(jìn)一步壓密等，因此可分為失穩(wěn)型、結(jié)構(gòu)型、磨耗型、壓密型車轍。

　　瀝青路面層永久變形的預(yù)估方法大致分為經(jīng)驗(yàn)法、半經(jīng)驗(yàn)一半分析法、分析法，以粘彈性理論為基礎(chǔ)的車轍計(jì)算方法逐漸成為理論計(jì)算方法的主流和發(fā)展趨勢(shì)。

　　瀝青路面的車轍控制指標(biāo)包括路基頂面容許豎向壓應(yīng)變'、瀝青層容許永久變形〃；和路面容許車轍深度沿）等。

作者：中國(guó)潤(rùn)滑油網(wǎng) 　　來(lái)源：中國(guó)潤(rùn)滑油網(wǎng)